Usabiaga et al 2021a - Revision history

Materiales.Compuestos at 19:23, 26 November 2022

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@@ Line 211: / Line 211: @@
 <div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
 [[Image:Usabiaga_et_al_2021a_6498_adarraga_fig4.png|600px]]
 <div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">

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 <div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
 [[Image:Usabiaga_et_al_2021a_2722_adarraga_fig1.png|486px]]
 <div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">

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 [[Image:Usabiaga_et_al_2021a_2722_adarraga_fig1.png|486px]]
 <span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Figura 1. '''Sección transversal y sistema de referencia.</span></div>
@@ Line 210: / Line 211: @@
 [[Image:Usabiaga_et_al_2021a_6498_adarraga_fig4.png|600px]]
-<span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Figura 4: '''Simulación numérica del ensayo de flexión de 4 puntos.</span></div>
+<div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
 ==='''4.2''' Datos de entrada===
@@ Line 216: / Line 218: @@
 En el análisis por Elementos Finitos se han supuesto las propiedades mecánicas que figuran en la tabla 1.
 {| style="width: 100%;margin: 1em auto 0.1em auto;border-collapse: collapse;"
 |-
@@ Line 235: / Line 239: @@
 |}
 La probeta tiene un diámetro de 9,53mm y una longitud de 238mm. Para el análisis EF se han utilizado elementos hexaédricos lineales de 8 nodos incompatibles (C3D8I) en el programa ABAQUS ESTANDAR [<span style="text-align: center; font-size: 75%;"><span id='cite-5'></span>[[#5|5]]</span>]. Mediante la aproximación analítica del apartado 2 se ha calculado la posición del eje neutro, ''z<sub>NA</sub>'' = 0,368mm y se ha introducido la geometría de la barra en dos particiones. En la partición superior se ha introducido el módulo de compresión del material y en la inferior el módulo de tracción.
@@ Line 257: / Line 258: @@
 A partir de los resultados de los análisis por elementos finitos y siguiendo el procedimiento del apartado 3, se han obtenido los resultados que figuran en la tabla 2:
 {| style="width: 50%;margin: 1em auto 0.1em auto;border-collapse: collapse;"
 |-
@@ Line 283: / Line 286: @@
 |  style="border-bottom: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;"|''0,4%''
 |}
 En la tabla de resultados se observa que el error cometido en el análisis EF con los elementos Incompatibles el error es del 0,4%.

@@ Line 1: / Line 1: @@
 ==1 Introducción ==
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 [[Image:Usabiaga_et_al_2021a_2722_adarraga_fig1.png|486px]]
-<span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Figura 1. '''Sección transversal y sistema de referencia</span></div>
+<span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Figura 1. '''Sección transversal y sistema de referencia.</span></div>
 La tensión normal tanto en la zona de tracción como en la de compresión se definen como:
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 <div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
-<span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Figura 2.''' Ensayo de flexión de 4 puntos de una barra</span></div>
+<span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Figura 2.''' Ensayo de flexión de 4 puntos de una barra.</span></div>
 Del ensayo se obtendrán los valores de carga y deformación máxima de tracción y compresión en la sección crítica. La determinación de la curva carga-deformación se realiza en un rango de valores definido, tal y como se ve en la figura 3. Colocando una sola galga extensiométrica se puede determinar el comportamiento de un punto cuando éste se encuentra en la zona de tracción y cuándo se encuentra en la zona de compresión.
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 <div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
-<span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Figura 3. '''Diagrama carga-deformación para la zona de tracción y de compresión</span></div>
+<span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Figura 3. '''Diagrama carga-deformación para la zona de tracción y de compresión.</span></div>
 Fijando los valores de las cargas ''P<sub>1</sub>'' y ''P<sub>2</sub>'' correspondientes a las deformaciones de 0,1% y 0,3% respectivamente, en ambos casos las curvaturas y el momento flector ''M'' son los mismos. Las pendientes de las rectas entre ambos puntos en tracción y en compresión son:
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 [[Image:Usabiaga_et_al_2021a_6498_adarraga_fig4.png|600px]]
-<span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Figura 4: '''Simulación numérica del ensayo de flexión de 4 puntos</span></div>
+<span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Figura 4: '''Simulación numérica del ensayo de flexión de 4 puntos.</span></div>
 ==='''4.2''' Datos de entrada===
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 En la figura 3 se muestra la distribución transversal de deformaciones normales en la sección central. En ella puede comprobarse que el punto de deformación nula coincide con la posición del eje neutro, ''z<sub>NA</sub>'' que previamente se ha introducido.
+[[File:Usabiaga_et_al_2021a_6654_adarraga_fig3_5.png|centre|600x600px]]
-[[Image:Usabiaga_et_al_2021a_6654_adarraga_fig3_5.png|600px]]
 <div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
@@ Line 326: / Line 250: @@
 En la figura 4 se muestra la distribución de tensiones normales mediante el análisis con elementos C3D8I de 8 nodos incompatibles. Aquí puede apreciarse el cambio de pendiente de la zona de tracción y de compresión. Se observa también que el punto de tensión normal coincide con la posición de la línea neutra previamente introducida.
+[[File:Usabiaga_et_al_2021a_2905_adarraga_fig4_5.png|centre|600x600px]]
-[[Image:Usabiaga_et_al_2021a_2905_adarraga_fig4_5.png|600px]]
 <div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
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 <div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
-<span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Tabla 2: '''Módulos de tracción, compresión y flexión obtenidos del análisis EF con elementos Hexaédricos incompatibles.</span></div>
+<span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Tabla 2: '''Módulos de tracción, compresión y flexión obtenidos del análisis EF con elementos Hexaédricos incompatibles</span></div>
 En la tabla de resultados se observa que el error cometido en el análisis EF con los elementos Incompatibles el error es del 0,4%.

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 En la figura 3 se muestra la distribución transversal de deformaciones normales en la sección central. En ella puede comprobarse que el punto de deformación nula coincide con la posición del eje neutro, ''z<sub>NA</sub>'' que previamente se ha introducido.
-[[Image:Usabiaga_et_al_2021a-image11.png|600px]]
+[[Image:Usabiaga_et_al_2021a_6654_adarraga_fig3_5.png|600px]]
 <div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
@@ Line 327: / Line 327: @@
 En la figura 4 se muestra la distribución de tensiones normales mediante el análisis con elementos C3D8I de 8 nodos incompatibles. Aquí puede apreciarse el cambio de pendiente de la zona de tracción y de compresión. Se observa también que el punto de tensión normal coincide con la posición de la línea neutra previamente introducida.
-[[Image:Usabiaga_et_al_2021a-image12-c.png|600px]]
+[[Image:Usabiaga_et_al_2021a_2905_adarraga_fig4_5.png|600px]]
 <div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">

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 Con el objeto de validar numéricamente el procedimiento experimental, se realiza un análisis por Elementos Finitos de un ensayo de flexión de 4 puntos de una barra de polímero reforzado con fibra de vidrio, (GFRP). En la simulación del ensayo las propiedades del material son datos de entrada, y aplicando el procedimiento descrito en el apartado anterior a los datos de salida se obtendrán los valores de los módulos de tracción, compresión y flexión del material. La validación del procedimiento se producirá si los módulos obtenidos se ajustan a los datos de entrada. En este análisis no se han incluido los rodillos de apoyo ni de carga, por lo tanto, no hay que considerar la reducción de la luz entre apoyos que sucedería en un ensayo real.
-[[Image:Usabiaga_et_al_2021a-image10-c.png|600px]]
+[[Image:Usabiaga_et_al_2021a_6498_adarraga_fig4.png|600px]]
 <div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">

@@ Line 215: / Line 215: @@
 <div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
-  [[Image:Usabiaga_et_al_2021a-image7-c.png|246px]] </div>
+  [[Image:Usabiaga_et_al_2021a_7757_adarraga_fig3.png]] </div>
 <div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">

@@ Line 246: / Line 246: @@
-Mediante la ecuación (13) se puede obtener el ángulo ''&#x03b8;<sub>NA</sub>'' a partir de la relación entre las pendientes de la curva ''P''-''&#x03b5;''ﾸGﾽﾭﾊ
+Mediante la ecuación (13) se puede obtener el ángulo ''&#x03b8;<sub>NA</sub>'' a partir de la relación entre las pendientes de la curva ''P''-''&#x03b5;''ﾸﾗÏçﾜ
-Una ver conocido en ángulo ''&#x03b8;<sub>NA</sub>'', mediante la ecuación (6) se obtiene el parámetro ''&#x03bb;ﾸGﾽﾭﾊ'' Conocidos ''&#x03b8;<sub>NA</sub>'' y ''&#x03bb;''ﾸGﾽﾭﾊ&#x00a0; el módulo de flexión, ''E<sub>f</sub>'' se puede calcular a partir de la deformación de la parte en tracción o de la de compresión. Tomando la parte comprimida:
+Una ver conocido en ángulo ''&#x03b8;<sub>NA</sub>'', mediante la ecuación (6) se obtiene el parámetro ''&#x03bb;ﾸﾗÏçﾜ'' Conocidos ''&#x03b8;<sub>NA</sub>'' y ''&#x03bb;''ﾸﾗÏçﾜ&#x00a0; el módulo de flexión, ''E<sub>f</sub>'' se puede calcular a partir de la deformación de la parte en tracción o de la de compresión. Tomando la parte comprimida:
 {| class="formulaSCP" style="width: 100%; text-align: center;"