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== Abstract ==

Through powder metallurgy techniques, it is intended to obtain a metal matrix composite (MMC) of 7075 aluminum alloy reinforced with 1% of multiple wall carbon nanotubes (MWCNTs), which after hot extrusion present mechanical properties similar or even superior to the conventional AA7075 alloy in condition T6. This MMC should be able to be welded by friction stir welding (FSW), thus avoiding the disadvantages presented by the hardenable alloys by precipitation in the welding process.
This work focuses on the optimization of the dispersion stage of the MWCNTs in the prealloyed powders of the matrix. For this, three mechanical ball milling strategies are compared. In the first, the pre-alloyed powders and MWCNTs are milled together following a cycle of variation of low energy rotation speeds (LE) (300-200rpm). The second also performs the milling of the mix of powders and nanotubes  by varying the rotation speed in a high energy cycle (HE) (1300-1200rpm). In the third one (H + LE), powders of 7075 are initially milled at high folowing a cycle of high rotation speed (high energy), followed by a low rotation speed stage (low energy) in which the MWCNTs are mixed.
From the morphological characterization by SEM and determination of the crystallite size of the powders (XRD), a complete discussion of each of said pathways is carried out.

== Full document ==
<pdf>Media:Draft_Content_571989954native-articles-456.pdf</pdf>

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-<span style="text-align: center; font-size: 75%;">
+<span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Figura 5.''' Micrografías SEM  y tamaño de partícula del polvo 7075+MWCNTs para molienda BE: (A) 2h, (B) 4h; molienda A+BE: (C) 2h, (D) 4h, (E) 6h; molienda AE: (F) 2h, (G) 4h.</span></div>
 '''Figura 5.''' Micrografías SEM  y tamaño de partícula del polvo 7075+MWCNTs para molienda BE: (A) 2h, (B) 4h; molienda A+BE: (C) 2h, (D) 4h, (E) 6h; molienda AE: (F) 2h, (G) 4h.</span></div>
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-'''Figura 5.''' Micrografías SEM  y tamaño de partícula del polvo 7075+MWCNTs para molienda BE: (A) 2h, (B) 4h; molienda A+BE: (C) 2h, (D) 4h, (E) 6h; molienda AE: (F) 2h, (G) 4h.
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−	~~<div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">~~
−	~~I. Feijoo<sup>a</sup>, G.Pena<sup>a</sup>, M. Cabeza<sup>a</sup>, J. Cristobal<sup>a</sup>, P. Merino<sup>a</sup>, P.Rey<sup>b</sup></div>~~
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−	~~<div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">~~
−	~~<span style="text-align: center; font-size: 75%;"><sup>a</sup>Departamento de Ingeniería de los Materiales, Mecánica Aplicada y Construcción, Grupo de investigación ENCOMAT, </span></div>~~
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−	~~<div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">~~
−	~~<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Universidad de Vigo, Vigo, 36310, España</span></div>~~
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−	~~<div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">~~
−	~~<span style="text-align: center; font-size: 75%;"><sup>b</sup>AIMEN Centro Tecnológico, O Porriño, 36410</span>,<span style="text-align: center; font-size: 75%;"> España</span></div>~~
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−	~~{\| style="width: 87%;border-collapse: collapse;"~~
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−	~~\| colspan='2' style="vertical-align: top;"\|<big>Aplicación de la molienda mecánica en la elaboración de un material compuesto de matriz 7075 reforzado con nanotubos de C</big>~~
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−	~~\| style="border-bottom: 1pt solid black;vertical-align: top;"\|<span style="text-align: center; font-size: 75%;"> [[Image:Uris_et_al_2021a-image1.png\|54px]] </span>~~
−	~~\| style="vertical-align: top;"\|~~
−	\|-
−	~~\| style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;vertical-align: top;"\|<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Historia del artículo:</span>~~
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−	~~<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Recibido 11 de Junio de 2019</span>~~
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−	~~<span style="text-align: center; font-size: 75%;">En la versión revisada 20 de Junio de 2019</span>~~
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−	~~<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Aceptado 5 de Julio de 2019</span>~~
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−	~~<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Accesible online 15 de Abril de 2021</span>~~
−	\| rowspan='4' style="vertical-align: top;"\|<span style="text-align: center; font-size: 75%;">A través de técnicas de pulvimetalurgia, se pretende la obtención de un material compuesto de matriz metálica (MMC) de la aleación de aluminio 7075 reforzado con un 1% de nanotubos de carbono de pared múltiple (MWCNTs), que tras extrusión en caliente presente propiedades mecánicas similares, o incluso superiores, a la aleación convencional AA7075 en la condición T6. Este MMC deberá poder ser soldado mediante fricción por agitación (FSW), evitando</span><span style="text-align: center; font-size: 75%;"> así las desventajas que presentan las aleaciones endurecibles por precipitación en el proceso de soldadura. </span>
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−	<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Este trabajo se centra en la optimización de la etapa de dispersion de los MWCNTs en los polvos prealeados de la matriz. Para ello, se comparan tres estrategias de molienda mecánica. En la primera se realiza la molienda conjunta de los polvos pre-aleados y MWCNTs siguiendo un ciclo de variación de velocidades de rotación de baja energía (BE) (300-200rpm). La segunda realiza también la molienda conjunta de polvos y nanotubos variando la velocidad de rotación en un ciclo de alta energía (AE)</span><span style="text-align: center; font-size: 75%;"> (1300-1000rpm). En la tercera (A+BE), se combina una etapa inicial de molienda de los polvos 7075 en ciclos de altas revoluciones (alta energía), seguida de una etapa de rotación a baja velocidad (baja energía) en la que se mezclan con los MWCNTs</span>
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−	<span style="text-align: center; font-size: 75%;">A partir de la caracterización morfológica mediante SEM y determinación del tamaño de cristalito de los polvos (DRX) se realiza una completa discusión de cada una de dichas vías . </span>
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−	~~\| style="border-top: 1pt solid black;vertical-align: top;"\|<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Palabras clave:</span>~~
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−	~~<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Compuesto de matriz de aluminio</span>~~
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−	~~<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Nanotubos de carbono</span>~~
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−	~~<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Pulvimetalurgia</span>~~
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−	~~<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Molienda mecánica</span>~~
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−	~~\| style="border-top: 1pt solid black;vertical-align: top;"\|~~
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−	~~\| colspan='2' style="text-align: center;vertical-align: top;"\|<big>Application of ball milling in the synthesis of Al7075 composites containing carbon nanotubes</big>~~
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−	~~\| style="border-bottom: 1pt solid black;vertical-align: top;"\|<span style="text-align: center; font-size: 75%;"> [[Image:Uris_et_al_2021a-image2.png\|54px]] </span>~~
−	~~\| style="vertical-align: top;"\|~~
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−	~~\| style="border-top: 1pt solid black;border-bottom: 1pt solid black;vertical-align: top;"\|<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Keywords:</span>~~
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−	~~<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Aluminium matrix composite</span>~~
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−	~~<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Carbon nanotubes</span>~~
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−	~~<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Powder metallurgy </span>~~
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−	~~<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Microstructure</span>~~
−	\| rowspan='2' style="vertical-align: top;"\|<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Through powder metallurgy techniques, it is intended to obtain a metal matrix composite (MMC) of 7075 aluminum alloy reinforced with 1% of multiple wall carbon nanotubes (MWCNTs), which after hot extrusion present mechanical properties similar or even superior to the conventional AA7075 alloy in condition T6. This MMC should be able to be welded by friction stir welding (FSW), thus avoiding the disadvantages presented by the hardenable alloys by precipitation in the welding process.</span>
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−	<span style="text-align: center; font-size: 75%;">This work focuses on the optimization of the dispersion stage of the MWCNTs in the prealloyed powders of the matrix. For this, three mechanical ball milling strategies are compared. In the first, the pre-alloyed powders and MWCNTs are milled together following a cycle of variation of low energy rotation speeds (LE) (300-200rpm). The second also performs the milling of the mix of powders and nanotubes by varying the rotation speed in a high energy cycle (HE) (1</span><span style="text-align: center; font-size: 75%;">300-1200rpm). In the third one (H + LE), powders of 7075 are initially milled at high folowing a cycle of high rotation speed (high energy), followed by a low rotation speed stage (low energy) in which the MWCNTs are mixed.</span>
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−	<span style="text-align: center; font-size: 75%;">From the morphological characterization by SEM and determination of the crystallite size of the powders (XRD), a complete discussion of each of said pathways is carried out.</span>
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	==1 Introducción ==		==1 Introducción ==

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 Este incremento del tamaño medio se debe al aplastamiento de gran parte de las partículas por efecto de los impactos con las bolas, las paredes y las aspas del molino durante la molienda, aunque aún se distinguen partículas que conservan un tamaño y apariencia similar al original. Con el paso del tiempo de molienda (Figura 5B) el tamaño medio se incrementa porque el aplastamiento es mayor y aumenta el número de partículas que están deformadas. El mayor porcentaje de partículas se sitúa entre 40 y 80 μm, con un tamaño medio de 61,52 μm (Tabla 4). A las 4 horas de molienda, prácticamente todas las partículas están aplastadas, en forma de obleas, con superficies lisas y cantos redondeados. Esta morfología corresponde a un estado en el que predomina la deformación plástica de las partículas dúctiles, dada la baja energía de este ciclo.
 <span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Figura 6.''' Micrografías SEM de partículas de 7075+MWCNTs al final de cada una de las rutas ensayadas. (A) 4h de molienda BE y (B) Detalle de (A); (C) 6h de molienda A+BE y (D) Detalle de (C); (E) 4h de molienda de AE y (F</span> <span style="text-align: center; font-size: 75%;">) Detalle</span> <span style="text-align: center; font-size: 75%;"> de (D).</span></div>

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 Por otro lado, en todos los casos se observa un ensanchamiento de pico y una disminución en la intensidad del mismo debido al proceso de MM. En la Figura 4 se representa la variación del ancho y la intensidad de pico Al <sub>(111)</sub> en función del tiempo de molienda y de la ruta ensayada. Tras 2h de molienda en el ciclo BE se obtiene un ancho de pico de 0,0045 rad, de 0,0053 rad en el ciclo AE, y obteniéndose la mayor anchura de pico, 0,0057 rad, tras el ciclo A+BE. Del mismo modo, la intensidad de pico es de 570 cps en el caso de BE, 414 cps para AE y de 304 cps para A+BE. Por lo tanto, la molienda de A+BE es la ruta que conduce, tras 2h, al pico de mayor anchura y menor intensidad de las tres rutas.
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-[[Image:Uris_et_al_2021a-image11-c.png|600px]]
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 <span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Figura 4.''' Variación en el ancho y en la intensidad del pico Al <sub>(111)</sub> en función del tiempo de molienda para cada una de las rutas ensayadas.</span></div>

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 [[Image:Uris_et_al_2021a-image5-c.jpeg|600px]]
 <span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Figura 1.''' Polvo de AA7075 empleado como matriz en condiciones de suministro.</span></div>

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