Materiales.Compuestos at 17:05, 26 November 2022

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A. Navarro^a, E.F. Segovia^b

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 <div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">
-<span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Tabla 2.'''</span>'' ''<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Resultados obtenidos tras el experimental. Probetas embebidas en hormigón.</span></div>
+<span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Tabla 2.'''</span>'' ''<span style="text-align: center; font-size: 75%;">Resultados obtenidos tras el experimental. Probetas embebidas en hormigón</span></div>
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-|  style="vertical-align: top;"|''' [[Image:Draft_Compuestos_871161574-image7.png|600px]] '''
+|  style="vertical-align: top;"|[[File:Draft_Compuestos_871161574-image7.png|centre|600x600px]]'''  '''
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 |  style="text-align: center;"|<span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Figura 3.''' TGA del conjunto de muestras objeto de estudio a 50ºC.</span>
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 Como puede apreciarse en los TGA de las muestras embebidas en hormigón, que no denotan fracciones de entrecruzamiento de menor tamaño, es una justificación de las mejores propiedades, tanto mecánicas como térmicas (Figura 3)
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 <div class="center" style="width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;">

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 ==1 Introducción==
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 |  style="border-bottom: 2pt solid black;text-align: center;"|<span style="text-align: center; font-size: 75%;">33± 3</span>
 |}
 Inicialmente, los valores de módulo a flexión E y resistencia a cizalladura τ son 14,2 GPa y 34 MPa, respectivamente. La mayor reducción se produce a las 48 h, sobre todo en la rigidez a flexión del material: 66 % de descenso. La resistencia a cizalladura interlaminar no muestra una significativa afectación en ese período de tiempo. Transcurrido este período, τ aumenta, debido a los efectos del aumento continuo en la densidad de enlaces cruzados siguiendo la tendencia identificada en [3-4].
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 |  style="border-bottom: 2pt solid black;text-align: center;"|<span style="text-align: center; font-size: 75%;">30± 5</span>
 |}
 Por el contrario, en el estudio realizado en hormigón, los resultados muestran valores de E y τ muy próximos, hay pequeñas reducciones, pero estas reducciones son debidas principalmente a que el hormigón es un fluido newtoniano. La capacidad de difusión de la disolución de los compuestos cementicios del hormigón es inferior al de las soluciones alcalinas. Esto vuelve a denotarnos las buenas propiedades de la resina VU en cuanto a su adherencia a las fibras y generar una buena interfase de contacto fibra-matriz, que hacen más dificil el ataque por el exudado de hormigón.
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 |  style="border-bottom: 2pt solid black;text-align: center;"|<span style="text-align: center; font-size: 75%;">128</span>
 |}
 El segundo barrido (T<sub>G2</sub>) demuestra que el grado de polimerización por curado residual todavía podría aumentar, de forma que T<sub>G</sub> alcanzaría entre 124 y 126 ºC (exposición a 23 ºC) y hasta 130 a 50 ºC aproximándose a la T<sub>G</sub> del fabricante.
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 |  style="text-align: center;"|<span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Figura 2.''' TGA del conjunto de muestras objeto de estudio  a 23 ºC.</span>
 |}
 Es lógico pensar que, una vez estudiadas las propiedades mecánicas y como éstas están relacionadas con los resultados de TGA y DSC en órdenes de magnitud lógicas una con otras, nos pueden empezar a denotar que los procesos de exudado de hormigón o ensayos acelerados a temperatura ambiente y a 50 ºC generan unos procesos de degradación más intensos que el del propio hormigón.
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 |  style="text-align: center;"|<span style="text-align: center; font-size: 75%;">'''Figura 3.''' TGA del conjunto de muestras objeto de estudio a 50ºC.</span>
 |}
 Como puede apreciarse en los TGA de las muestras embebidas en hormigón, que no denotan fracciones de entrecruzamiento de menor tamaño, es una justificación de las mejores propiedades, tanto mecánicas como térmicas (Figura 3)

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