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		<title>Del Cuvillo et al 2024a - Revision history</title>
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		<title>Marherna: Marherna moved page Review 126024900749 to Del Cuvillo et al 2024a</title>
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		<author><name>Marherna</name></author>	</entry>

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		<title>Marherna at 12:07, 17 December 2024</title>
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&lt;tr&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;&amp;#160;&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;background-color: #f9f9f9; color: #333333; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #e6e6e6; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;/td&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;&amp;#160;&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;background-color: #f9f9f9; color: #333333; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #e6e6e6; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;/td&gt;&lt;/tr&gt;
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&lt;tr&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;−&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;color:black; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #ffe49c; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;div&gt;&lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;{|&lt;/del&gt;&lt;/div&gt;&lt;/td&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;+&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;color:black; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #a3d3ff; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;div&gt;&lt;/div&gt;&lt;/td&gt;&lt;/tr&gt;
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		<author><name>Marherna</name></author>	</entry>

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		<author><name>Marherna</name></author>	</entry>

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		<author><name>RDelCuvillo</name></author>	</entry>

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		<title>RDelCuvillo at 15:21, 20 May 2023</title>
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&lt;tr&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;−&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;color:black; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #ffe49c; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;div&gt;| &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;[[Image&lt;/del&gt;:&lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;Draft_del Cuvillo_793121498-picture-Cuadro &lt;/del&gt;de &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;texto 10.svg|center|600px&lt;/del&gt;]]&lt;/div&gt;&lt;/td&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;+&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;color:black; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #a3d3ff; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;div&gt;&lt;/div&gt;&lt;/td&gt;&lt;/tr&gt;
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&lt;tr&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;&amp;#160;&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;background-color: #f9f9f9; color: #333333; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #e6e6e6; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;/td&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;&amp;#160;&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;background-color: #f9f9f9; color: #333333; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #e6e6e6; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;/td&gt;&lt;/tr&gt;
&lt;tr&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;−&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;color:black; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #ffe49c; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;div&gt;&lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;Among the various composite materials that can be manufactured&lt;/del&gt;, &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;carbon fiber is primarily used in the aeronautic industry&lt;/del&gt;. &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;Therefore&lt;/del&gt;, &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;researchers and designers who work with it focus their efforts on satisfying their requirements&lt;/del&gt;. &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;Considering dynamic out-of-plane behaviour, numerous studies can be found regarding its response to impacts from rigid projectiles, both at low and high speeds, and to &lt;/del&gt;a &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;lesser extent&lt;/del&gt;, &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;impacts from ductile projectiles (birds&lt;/del&gt;, &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;ice&lt;/del&gt;, &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;or rubber&lt;/del&gt;, &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;such as a tire)&lt;/del&gt;. &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;However, there are barely any studies on extreme dynamic loads such as those from an explosion, which, although less frequent&lt;/del&gt;, &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;can also occur&lt;/del&gt;.&lt;/div&gt;&lt;/td&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;+&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;color:black; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #a3d3ff; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;div&gt;&lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;La industria aeronáutica&lt;/ins&gt;, &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;en su búsqueda de soluciones más eficientes en peso cada vez emplea más materiales compuestos debido a sus propiedades específicas&lt;/ins&gt;. &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;Sin embargo&lt;/ins&gt;, &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;éstos son vulnerables ante cargas perpendiculares a su plano de laminación&lt;/ins&gt;. &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;Debido &lt;/ins&gt;a &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;éstas vulnerabilidad&lt;/ins&gt;, &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;numerosos estudios han tratado de evaluar la amenaza de diferentes estados de carga perpendicular&lt;/ins&gt;, &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;son numerosos los estudios de impactos de alta y baja velocidad de proyectiles rígidos&lt;/ins&gt;, &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;también se han estudiado el impacto de proyectiles no-rígidos como aves&lt;/ins&gt;, &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;hielo o caucho como el de un neumático&lt;/ins&gt;. &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;Sin embargo&lt;/ins&gt;, &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;el estudio de cargas impulsivas sobre materiales compuestos es muy escaso&lt;/ins&gt;. &amp;#160;&lt;/div&gt;&lt;/td&gt;&lt;/tr&gt;
&lt;tr&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;&amp;#160;&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;background-color: #f9f9f9; color: #333333; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #e6e6e6; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;/td&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;&amp;#160;&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;background-color: #f9f9f9; color: #333333; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #e6e6e6; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;/td&gt;&lt;/tr&gt;
&lt;tr&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;−&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;color:black; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #ffe49c; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;div&gt;&lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;This work presents an experimental and numerical combination to evaluate the response of &lt;/del&gt;a &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;woven CFRP (carbon fiber-reinforced polymer) to shock waves&lt;/del&gt;. &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;The experimental tests were conducted in a controlled manner at the 'SIMLab &lt;/del&gt;Shock Tube Facility (SSTF)&lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;' at the Norwegian University of Science and Technology &lt;/del&gt;(NTNU). &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;Laminates were tested at different pressures to investigate their behaviour from the elastic response up to &lt;/del&gt;total &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;failure&lt;/del&gt;. &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;Additionally&lt;/del&gt;, &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;two high-speed cameras were used to obtain displacement fields using &lt;/del&gt;3D-DIC &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;(Digital Image Correlation) methodology&lt;/del&gt;. &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;Subsequently, non-destructive inspections were carried out to quantify the internal damage&lt;/del&gt;.&lt;/div&gt;&lt;/td&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;+&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;color:black; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #a3d3ff; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;div&gt;&lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;En este trabajo se presenta un estudio combinado  experimental/numérico para evaluar la respuesta de un CFRP tipo tejido ante ondas de choque, representativas de cargas impulsivas debido &lt;/ins&gt;a &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;explosiones&lt;/ins&gt;. &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;Los ensayos experimentales se realizaron en el denominado ‘SIMLab &lt;/ins&gt;Shock Tube Facility (SSTF)&lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;’, en la Universidad de ciencia y tecnología de Noruega &lt;/ins&gt;(NTNU). &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;Se ensayaron laminados a distintas presiones para investigar su comportamiento desde una respuesta elástica hasta el fallo &lt;/ins&gt;total. &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;Además&lt;/ins&gt;, &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;se emplearon dos cámaras de alta velocidad para obtener, con la metodología &lt;/ins&gt;3D-DIC&lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;, los campos de desplazamientos&lt;/ins&gt;. &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;Con el fin de estudiar el daño interno producido en los laminados se emplearon técnicas de inspección no destructiva por ultrasonidos&lt;/ins&gt;. &amp;#160;&lt;/div&gt;&lt;/td&gt;&lt;/tr&gt;
&lt;tr&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;&amp;#160;&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;background-color: #f9f9f9; color: #333333; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #e6e6e6; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;/td&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;&amp;#160;&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;background-color: #f9f9f9; color: #333333; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #e6e6e6; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;/td&gt;&lt;/tr&gt;
&lt;tr&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;−&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;color:black; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #ffe49c; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;div&gt;&lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;Regarding the numerical methodology&lt;/del&gt;, &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;a continuous damage model was employed to represent and validate the &lt;/del&gt;material&lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;'s behaviour&lt;/del&gt;. &lt;del class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;This approach accurately reproduces both displacement and internal damage. Thanks to these two methodologies, this work can contribute to laying the foundations for future related studies&lt;/del&gt;.&lt;/div&gt;&lt;/td&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;+&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;color:black; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #a3d3ff; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;div&gt;&lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;Para reproducir el comportamiento de los laminados se empleó un modelo de daño continuo&lt;/ins&gt;, &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;el cual tiene en cuenta los daños intralaminares del &lt;/ins&gt;material &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;compuesto como rotura de fibras&lt;/ins&gt;. &lt;ins class=&quot;diffchange diffchange-inline&quot;&gt;Los daños interlaminares se modelaron mediante el empleo de superficies cohesivas&lt;/ins&gt;.&lt;/div&gt;&lt;/td&gt;&lt;/tr&gt;
&lt;tr&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;&amp;#160;&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;background-color: #f9f9f9; color: #333333; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #e6e6e6; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;/td&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;&amp;#160;&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;background-color: #f9f9f9; color: #333333; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #e6e6e6; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;/td&gt;&lt;/tr&gt;
&lt;tr&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;&amp;#160;&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;background-color: #f9f9f9; color: #333333; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #e6e6e6; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;div&gt;'''Keywords: Fibra de carbono, experimental, numérico, Shock-Tube, onda de choque'''&lt;/div&gt;&lt;/td&gt;&lt;td class='diff-marker'&gt;&amp;#160;&lt;/td&gt;&lt;td style=&quot;background-color: #f9f9f9; color: #333333; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #e6e6e6; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;&quot;&gt;&lt;div&gt;'''Keywords: Fibra de carbono, experimental, numérico, Shock-Tube, onda de choque'''&lt;/div&gt;&lt;/td&gt;&lt;/tr&gt;

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		<author><name>RDelCuvillo</name></author>	</entry>

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		<title>RDelCuvillo: Created page with &quot;&lt;!-- metadata commented in wiki content   &lt;div class=&quot;center&quot; style=&quot;width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;&quot;&gt; &lt;big&gt;'''Análisis experimental y numérico '''&lt;/big&gt;...&quot;</title>
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		<summary type="html">&lt;p&gt;Created page with &amp;quot;&amp;lt;!-- metadata commented in wiki content   &amp;lt;div class=&amp;quot;center&amp;quot; style=&amp;quot;width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;&amp;quot;&amp;gt; &amp;lt;big&amp;gt;&amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;Análisis experimental y numérico &amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;&amp;lt;/big&amp;gt;...&amp;quot;&lt;/p&gt;
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&amp;lt;big&amp;gt;'''Análisis experimental y numérico '''&amp;lt;/big&amp;gt;&amp;lt;/div&amp;gt;&lt;br /&gt;
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&lt;br /&gt;
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&amp;lt;big&amp;gt;'''ante una explosión. '''&amp;lt;/big&amp;gt;&amp;lt;/div&amp;gt;&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&amp;lt;div class=&amp;quot;center&amp;quot; style=&amp;quot;width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;&amp;quot;&amp;gt;&lt;br /&gt;
'''R. del Cuvillo&amp;lt;sup&amp;gt;1&amp;lt;/sup&amp;gt;, M. Costas&amp;lt;sup&amp;gt;2,3&amp;lt;/sup&amp;gt;, V. Aune&amp;lt;sup&amp;gt;2,3&amp;lt;/sup&amp;gt;, T. Børvik&amp;lt;sup&amp;gt;2,3&amp;lt;/sup&amp;gt;, '''&amp;lt;/div&amp;gt;&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&amp;lt;div class=&amp;quot;center&amp;quot; style=&amp;quot;width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;&amp;quot;&amp;gt;&lt;br /&gt;
'''J. A. Artero-Guerrero&amp;lt;sup&amp;gt;1&amp;lt;/sup&amp;gt;, J. Pernas-Sánchez&amp;lt;sup&amp;gt;1&amp;lt;/sup&amp;gt;, J. López-Puente&amp;lt;sup&amp;gt;1&amp;lt;/sup&amp;gt; '''&amp;lt;/div&amp;gt;&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&amp;lt;div class=&amp;quot;center&amp;quot; style=&amp;quot;width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;&amp;quot;&amp;gt;&lt;br /&gt;
&amp;lt;sup&amp;gt;1&amp;lt;/sup&amp;gt;Universidad Carlos III de Madrid, Avenida de la Universidad, 30, 28911, Leganés, Madrid, España&amp;lt;/div&amp;gt;&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&amp;lt;div class=&amp;quot;center&amp;quot; style=&amp;quot;width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;&amp;quot;&amp;gt;&lt;br /&gt;
&amp;lt;sup&amp;gt;2&amp;lt;/sup&amp;gt;Structural Impact Laboratory (SIMLab), Department of Structural Engineering &amp;lt;/div&amp;gt;&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&amp;lt;div class=&amp;quot;center&amp;quot; style=&amp;quot;width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;&amp;quot;&amp;gt;&lt;br /&gt;
NTNU – Norwegian University of Science and Technology, Trondheim, Norway&amp;lt;/div&amp;gt;&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&amp;lt;div class=&amp;quot;center&amp;quot; style=&amp;quot;width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;&amp;quot;&amp;gt;&lt;br /&gt;
&amp;lt;sup&amp;gt;3 &amp;lt;/sup&amp;gt;Centre for Advanced Structural Analysis (CASA), NTNU, Trondheim, Norway&amp;lt;/div&amp;gt;&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&amp;lt;div class=&amp;quot;center&amp;quot; style=&amp;quot;width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;&amp;quot;&amp;gt;&lt;br /&gt;
[mailto:*rcuvillo@ing.uc3m.es *rcuvillo@ing.uc3m.es]&amp;lt;/div&amp;gt;&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
'''RESUMEN:''' La industria aeronáutica, en su búsqueda de soluciones más eficientes en peso cada vez emplea más materiales compuestos debido a sus propiedades específicas. Sin embargo, éstos son vulnerables ante cargas perpendiculares a su plano de laminación. Debido a éstas vulnerabilidad, numerosos estudios han tratado de evaluar la amenaza de diferentes estados de carga perpendicular, son numerosos los estudios de impactos de alta y baja velocidad de proyectiles rígidos, también se han estudiado el impacto de proyectiles no-rígidos como aves, hielo o caucho como el de un neumático. Sin embargo, el estudio de cargas impulsivas sobre materiales compuestos es muy escaso.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
En este trabajo se presenta un estudio combinado experimental/numérico para evaluar la respuesta de un CFRP tipo tejido ante ondas de choque, representativas de cargas impulsivas debido a explosiones. Los ensayos experimentales se realizaron en el denominado ‘SIMLab Shock Tube Facility (SSTF)’, en la Universidad de ciencia y tecnología de Noruega (NTNU). Se ensayaron laminados a distintas presiones para investigar su comportamiento desde una respuesta elástica hasta el fallo total. Además, se emplearon dos cámaras de alta velocidad para obtener, con la metodología 3D-DIC, los campos de desplazamientos. Con el fin de estudiar el daño interno producido en los laminados se emplearon técnicas de inspección no destructiva por ultrasonidos.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Para reproducir el comportamiento de los laminados se empleó un modelo de daño continuo, el cúal tiene en cuenta los daños intralaminares del material compuesto como rotura de fibras. Los daños interlaminares se modelaron mediante el empleo de superficies cohesivas.&lt;br /&gt;
--&amp;gt;&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
==ABSTRACT:==&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Among the various composite materials that can be manufactured, carbon fiber is primarily used in the aeronautic industry. Therefore, researchers and designers who work with it focus their efforts on satisfying their requirements. Considering dynamic out-of-plane behaviour, numerous studies can be found regarding its response to impacts from rigid projectiles, both at low and high speeds, and to a lesser extent, impacts from ductile projectiles (birds, ice, or rubber, such as a tire). However, there are barely any studies on extreme dynamic loads such as those from an explosion, which, although less frequent, can also occur.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
This work presents an experimental and numerical combination to evaluate the response of a woven CFRP (carbon fiber-reinforced polymer) to shock waves. The experimental tests were conducted in a controlled manner at the 'SIMLab Shock Tube Facility (SSTF)' at the Norwegian University of Science and Technology (NTNU). Laminates were tested at different pressures to investigate their behaviour from the elastic response up to total failure. Additionally, two high-speed cameras were used to obtain displacement fields using 3D-DIC (Digital Image Correlation) methodology. Subsequently, non-destructive inspections were carried out to quantify the internal damage.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Regarding the numerical methodology, a continuous damage model was employed to represent and validate the material's behaviour. This approach accurately reproduces both displacement and internal damage. Thanks to these two methodologies, this work can contribute to laying the foundations for future related studies.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
'''Keywords: '''Palabra clave1, Palabra clave2, Palabra clave3, Palabra clave4, Palabra clave5&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
==1. Introducción==&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
El uso de materiales compuestos sigue aumentando de manera progresiva desde que se empezaron a emplear en los años 70. En un principio, su alto coste de fabricación limitaba su uso a piezas muy concretas del sector aeroespacial. Sin embargo, los avances que se han ido realizando en los métodos de fabricación y la reducción de costes han permitido que su uso se extienda a otros sectores. En contraposición con sus excepcionales propiedades en el plano, una de sus principales desventajas es su debilidad ante cargas fuera del plano Existen numerosos estudios que tratan estos materiales en escenarios típicos de la ingeniería aeronáutica ante este tipo de cargas, principalmente ante impacto. Impactos de alta o baja velocidad de proyectiles rígidos, o impactos de alta velocidad de proyectiles dúctiles. Sin embargo, dado que se pretende seguir aumentando el uso de estos materiales, es necesario conocer y entender el comportamiento de estos materiales ante otro tipo de cargas fuera del plano como son las cargas impulsivas, como las que se producen en explosiones.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
En la literatura apenas se pueden encontrar estudios que investiguen la respuesta de estos materiales ante cargas dinámicas como el impacto de una onda de choque, como la derivada de una explosión [1], [2]. Además, estos autores han empleado cargas explosivas reales, lo que supone un alto riesgo. Para evitar este riesgo, la manera más controlada de someter estructuras a este tipo de cargas es mediante el empleo de un tubo de choque (o ''Shock tube,'' en inglés). Éstos se emplean para emular el comportamiento que tienen las ondas de presión de una explosión, sin necesidad de explosivos. En la literatura, se han encontrado solo un par de artículos que aporten ensayos relacionados [3], [4] y ninguno de ellos realiza un análisis numérico del mismo.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Con este trabajo se pretende estudiar el fenómeno de las cargas impulsivas en laminados de fibras de carbono (CFRP) empleando técnicas experimentales de vanguardia complementando el estudio realizado mediante el uso de simulaciones numéricas.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
==2. Materiales y ensayo==&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
===2.1. Material===&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
El material empleado en este trabajo son laminados de tejido de carbono/epoxi fabricados por el método conocido como RTM (por sus siglas en  inglés ‘Resin Transfer Moulding’ ), cuyas fibras se denominan comercialmente como TENAX E HTA 40 E13 6K, y van siguiendo una secuencia de trenzado 5H Satin. En cuanto a la matriz epoxi, se ha empleado una resina RTM6, certificada para usos aeronáuticos. La secuencia de apilamiento sigue un patrón simétrico de láminas a 0/90&amp;lt;sup&amp;gt;o&amp;lt;/sup&amp;gt; y ±45&amp;lt;sup&amp;gt;o&amp;lt;/sup&amp;gt;, quedando de la siguiente forma: [((±45)/(0/90))&amp;lt;sub&amp;gt;3&amp;lt;/sub&amp;gt;]&amp;lt;sub&amp;gt;s&amp;lt;/sub&amp;gt;. Las dimensiones de las placas que se van a ensayar son 300 mm x 300 mm y tienen un espesor aproximado de 4.4 mm, con un espesor aproximado de 0.363 por lámina.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
===2.2. Procedimiento de ensayo: Impacto de onda de choque===&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Para el estudio experimental de la carga impulsiva ello se emplea un cañón de gas capaz de reproducir un estado similar al impuesto por las ondas de presión derivadas de una emplosión. Los estudios se han realizado empleado el tubo de choque del laboratorio del departamento de Ingeniería Estructural, en la Universidad Noruega de Ciencia y Tecnología (NTNU). El mismo procedimiento que se va a emplear en este trabajo ha sido validado por otros estudios [5]–[7]&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&amp;lt;span id='_GoBack'&amp;gt;&amp;lt;/span&amp;gt;El dispositivo experimental que aquí se emplea y que se puede visualizar en la &amp;lt;span id='cite-_Ref135343350'&amp;gt;&amp;lt;/span&amp;gt;[[#_Ref135343350|Figura 1]] consta de tres partes principales: el depósito que acumulará aire antes del ensayo (''Driver''), el tubo por el que viajará instantes previos al impacto (''Driven'') y que mide 16,2 m de largo, y el tanque (''Tank''), donde se localizará la probeta.'' ''Previo al impacto, el ''Driver'' que se encuentra en la parte delantera acumula aire a muy alta presión. Para mantener dicha presión, en la cara contigua al tubo del cañón se emplean varias membranas, entre las cuales se establecen distintos pasos de presión para reducir progresivamente la diferencia entre ambas secciones. Para desencadenar el impacto, se vacía rápidamente la presión de uno de los pasos, y es la sobrepresión que tiene el depósito la que rompe las membranas. Entonces, el fluido comprimido empieza a fluir por el tubo hasta alcanzar la probeta.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Poco antes de llegar a la probeta, dos sensores piezoeléctricos miden la presión en ese punto, de tal modo que se conoce exactamente la presión que impacta al material. Para una información más detallada sobre este ensayo, el lector puede referirse a trabajos previos tales como [5], [8].&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Además de esto, para sujetar la probeta al final del tubo se emplean dos partes de acero de 200 mm de espesor, entre las cuales queda apretada la placa, dejando una superficie interna libre de 280 mm x 280 mm. También, para garantizar su correcta alineación, se emplea otra parte metálica del mismo espesor que la placa y que a su vez encaja con las dos primeras.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
[[Image:Draft_del Cuvillo_793121498-image1.jpeg|600px]]&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&amp;lt;span id='_Ref135343350'&amp;gt;&amp;lt;/span&amp;gt;Figura 1: Esquema del tubo de choque (o Shock Tube, en inglés) empleado durante los ensayos experimentales&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
[[Image:Draft_del Cuvillo_793121498-picture-x0000_t202.svg|center|180px]]&lt;br /&gt;
Además de los sistemas de medida acoplados al cañón, se emplean dos cámaras de alta velocidad (Phantmon v2511), dispuestas según lo que se ve en la &amp;lt;span id='cite-_Ref135343350'&amp;gt;&amp;lt;/span&amp;gt;[[#_Ref135343350|Figura 1]] y en la &amp;lt;span id='cite-_Ref135343581'&amp;gt;&amp;lt;/span&amp;gt;[[#_Ref135343581|Figura 2]], las cuales graban el ensayo a 37 000 imágenes por segundo. El objetivo de estas cámaras es, mediante la técnica de correlación de imágenes, obtener los campos de desplazamientos durante el ensayo. Para eso, es necesario pintar un patrón de puntos aleatorios como el que se ve en la &amp;lt;span id='cite-_Ref135343581'&amp;gt;&amp;lt;/span&amp;gt;[[#_Ref135343581|Figura 2]].&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
{|&lt;br /&gt;
|-&lt;br /&gt;
| [[Image:Draft_del Cuvillo_793121498-picture-Cuadro de texto 14.svg|center|252px]]&lt;br /&gt;
| [[Image:Draft_del Cuvillo_793121498-picture-Cuadro de texto 10.svg|center|600px]]&lt;br /&gt;
|}&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Para esta campaña experimental se ensayan cuatro presiones diferentes, desde una sobrepresión de 15 bares en el depósito (P = 15 bar) hasta una máxima de 60 bares (P = 60 bar). Comentar que la distribución de ensayos no es uniforme, ya que las presiones intermedias se sitúan en P = 25 bar y P = 35 bar. Esto es porque la presión que alcanza a la probeta no es lineal con la presión del depósito, si no que sigue una distribución logarítmica.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
==3. Simulación numérica==&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Para desarrollar un modelo numérico del ensayo experimental citado anteriormente, se ha empleado un método de elementos finitos en el software comercial Abaqus.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
En primer lugar, se ha empleado una subrutina de usuario para representar el comportamiento del material compuesto. De esta forma, se logra implementar un modelo de daño continuo. Dicha subrutina, denominada ‘''ABQ_PLY_Fabric''’, se encuentra disponible en el software empleado, y ha sido desarrollada especialmente para reproducir el comportamiento de este tipo de materiales compuestos tipo tejido. Con ella, el material se comporta como elástico lineal ortótropo hasta el inicio del daño. Para una explicación detallada de la subrutina, el lector se puede referir a la documentación del software&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Como criterios de inicio de daño en dirección de las fibras, se emplean cuatro ecuaciones diferentes resumidas en &amp;lt;span id='cite-_Ref135345606'&amp;gt;&amp;lt;/span&amp;gt;[[#_Ref135345606|(1)]], en las cuales intervienen la resistencia del material según la orientación ( &amp;lt;math display=&amp;quot;inline&amp;quot;&amp;gt;{X}_{\alpha }&amp;lt;/math&amp;gt;), donde α representa los estados de carga de tracción o compresión, y las dos orientaciones de fibras (1,2): α = 1(+/-), 2(+/-). Se considera el daño en cualquiera de las direcciones cuando &amp;lt;math display=&amp;quot;inline&amp;quot;&amp;gt;{F}_{I}\geq 1&amp;lt;/math&amp;gt;.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
{| class=&amp;quot;formulaSCP&amp;quot; style=&amp;quot;width: 100%;border-collapse: collapse;width: 100%;text-align: center;&amp;quot; &lt;br /&gt;
|-&lt;br /&gt;
| &lt;br /&gt;
{| style=&amp;quot;border: 1pt solid black;margin:auto;width: 100%;&amp;quot;&lt;br /&gt;
|-&lt;br /&gt;
| &amp;lt;math&amp;gt;{F}_{I}=\frac{{\sigma }_{\alpha }}{{X}_{\alpha }}&amp;lt;/math&amp;gt;&lt;br /&gt;
|}&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;width: 5px;text-align: right;white-space: nowrap;&amp;quot;|&amp;lt;span id='_Ref135345606'&amp;gt;&amp;lt;/span&amp;gt;(1)&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
|}&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Para la propagación del daño en dirección de las fibras, se emplean las variables ''d&amp;lt;sub&amp;gt;α&amp;lt;/sub&amp;gt;'', cuya evolución sigue la tendencia de una exponencial inversa y'' ''que se calculan de la siguiente forma:&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
{| class=&amp;quot;formulaSCP&amp;quot; style=&amp;quot;width: 100%;border-collapse: collapse;width: 100%;text-align: center;&amp;quot; &lt;br /&gt;
|-&lt;br /&gt;
| &lt;br /&gt;
{| style=&amp;quot;border: 1pt solid black;margin:auto;width: 100%;&amp;quot;&lt;br /&gt;
|-&lt;br /&gt;
| &amp;lt;math&amp;gt;{d}_{\alpha }=1-\mathrm{exp}\,(-{C}_{\alpha })&amp;lt;/math&amp;gt;&lt;br /&gt;
|}&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;width: 5px;text-align: right;white-space: nowrap;&amp;quot;|(2)&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
|}&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Donde &amp;lt;math display=&amp;quot;inline&amp;quot;&amp;gt;{C}_{\alpha }\,&amp;lt;/math&amp;gt; es un valor que se calcula en función del módulo de Young,  la energía de fractura, la longitud característica del elemento y el daño . Nótese que ''d&amp;lt;sub&amp;gt;α&amp;lt;/sub&amp;gt;'' = 0 implica que no existe el daño y ''d&amp;lt;sub&amp;gt;α&amp;lt;/sub&amp;gt;'' = 1 que se ha alcanzado el límite.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Por último, el comportamiento a cortadura del material se modela siguiendo una ley de endurecimiento seguida de un inicio del daño idéntica a la anterior y su correspondiente propagación, que en este caso sigue una evolución logarítmica.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Por otro lado, se describe el comportamiento interlaminar que tendrá el material, el cual se representa mediante una interacción de superficie cohesiva, también incluida en el software empleado, que considera un comportamiento en modo mixto, con comportamiento elástico hasta el inicio del daño. Este inicio de daño viene marcado por un criterio de tensiones cuadrático y una evolución lineal según los desplazamientos efectivos. Para más información, el autor se puede referir a la documentación del software [9].&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Para representar el laminado, se han creado doce partes diferentes, una para cada una de las láminas, unidas por las interacciones cohesivas antes mencionadas. El mallado de cada una de las partes es homogéneo y con un tamaño de elemento de 2 mm.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Las principales propiedades asignadas al laminado siguen lo indicado en la &amp;lt;span id='cite-_Ref135347253'&amp;gt;&amp;lt;/span&amp;gt;[[#_Ref135347253|Tabla 1]].&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&amp;lt;div id=&amp;quot;_Ref135347253&amp;quot; class=&amp;quot;center&amp;quot; style=&amp;quot;width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;&amp;quot;&amp;gt;&lt;br /&gt;
Tabla 1: Propiedades del material compuesto empleado en las simulaciones&amp;lt;/div&amp;gt;&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
{| style=&amp;quot;width: 88%;margin: 1em auto 0.1em auto;border-collapse: collapse;&amp;quot; &lt;br /&gt;
|-&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|Propiedades elásticas&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|Propiedades resistentes&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|Energías de fractura&lt;br /&gt;
|-&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|&amp;lt;math&amp;gt;{E}_{1+}=59\, GPa&amp;lt;/math&amp;gt;&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|&amp;lt;math&amp;gt;{X}_{1+}=804\, MPa&amp;lt;/math&amp;gt;&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|&amp;lt;math&amp;gt;{G}_{1+}=60\, mJ/m{m}^{2}&amp;lt;/math&amp;gt;&lt;br /&gt;
|-&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|&amp;lt;math&amp;gt;{E}_{2+}=55\, GPa&amp;lt;/math&amp;gt;&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|&amp;lt;math&amp;gt;{X}_{2+}=773\, MPa&amp;lt;/math&amp;gt;&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|&amp;lt;math&amp;gt;{G}_{2+}=60\, mJ/m{m}^{2}&amp;lt;/math&amp;gt;&lt;br /&gt;
|-&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|&amp;lt;math&amp;gt;{E}_{1-}=47\, GPa&amp;lt;/math&amp;gt;&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|&amp;lt;math&amp;gt;{X}_{1-}=743\, MPa&amp;lt;/math&amp;gt;&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|&amp;lt;math&amp;gt;{G}_{1-}=30\, mJ/m{m}^{2}&amp;lt;/math&amp;gt;&lt;br /&gt;
|-&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|&amp;lt;math&amp;gt;{E}_{2-}=45\, GPa&amp;lt;/math&amp;gt;&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|&amp;lt;math&amp;gt;{X}_{2-}=747\, MPa&amp;lt;/math&amp;gt;&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|&amp;lt;math&amp;gt;{G}_{2-}=30\, mJ/m{m}^{2}&amp;lt;/math&amp;gt;&lt;br /&gt;
|-&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|&amp;lt;math&amp;gt;{G}_{12}=6.4\, GPa&amp;lt;/math&amp;gt;&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|&amp;lt;math&amp;gt;S=81\, MPa&amp;lt;/math&amp;gt;&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|&lt;br /&gt;
|-&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|&amp;lt;math&amp;gt;{\vartheta }_{12}=0.035&amp;lt;/math&amp;gt;&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|&lt;br /&gt;
|  style=&amp;quot;border: 1pt solid black;text-align: center;vertical-align: top;&amp;quot;|&lt;br /&gt;
|}&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Se han representado además las otras tres partes metálicas que sirven para fijar la placa. Éstas se han representado con materiales perfectamente elásticos y lineales, con un módulo de Young de 210 GPa, coeficiente de poisson de 0.3 y densidad de 7850 kg/m&amp;lt;sup&amp;gt;3&amp;lt;/sup&amp;gt;.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
==4. Resultados==&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Los resultados que se pueden extraer tanto de los ensayos experimentales como de las simulaciones numéricas se dividen en dos partes. Por un lado, gracias a la técnica de 3D-DIC se tienen los campos de desplazamientos de la placa durante el ensayo. Así se puede extraer el desplazamiento en cualquier punto del laminado.  Si se representa el desplazamiento del punto central de la placa con respecto al tiempo (ya que es el punto que experimenta mayores desplazamientos), se obtiene una gráfica como la que se muestra en la &amp;lt;span id='cite-_Ref135343635'&amp;gt;&amp;lt;/span&amp;gt;[[#_Ref135343635|Figura 3]], la cual se corresponde con una presión en el tanque de 15 bares. En dicha figura se puede ver cómo crece el desplazamiento poco después de ser alcanzado por la onda de choque, alcanzando un máximo local en t = 0.5 ms. Tras esto, el desplazamiento se reduce hasta alcanzar el mínimo local en t = 1.4 ms.  Posteriormente, se pueden identificar varias oscilaciones del desplazamiento con el tiempo en las cuales la amplitud va disminuyendo progresivamente. Finalmente, se podrá concluir que la placa recupera el estado inicial.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&amp;lt;div class=&amp;quot;center&amp;quot; style=&amp;quot;width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;&amp;quot;&amp;gt;&lt;br /&gt;
 [[Image:Draft_del Cuvillo_793121498-image4.png|444px]] &amp;lt;/div&amp;gt;&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&amp;lt;div id=&amp;quot;_Ref135343635&amp;quot; class=&amp;quot;center&amp;quot; style=&amp;quot;width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;&amp;quot;&amp;gt;&lt;br /&gt;
Figura 3: Tiempo frente a desplazamiento del punto central de una placa ensayada a P = 15 bar&amp;lt;/div&amp;gt;&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
En la misma figura se muestra también el desplazamiento obtenido con el método de elementos finitos. Aunque se pueden apreciar pequeñas diferencias en la forma de la curva como es el alcance de máximos y mínimos locales, se ha logrado reproducir numéricamente la tendencia que sigue el laminado cuando es sometido a este tipo de ensayos.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Si se comparan los desplazamientos máximos registrados por las curvas de desplazamiento, tanto experimentales como numéricos (&amp;lt;span id='cite-_Ref135343690'&amp;gt;&amp;lt;/span&amp;gt;[[#_Ref135343690|Figura 4]]), para todas las presiones consideradas, se observa una tendencia lineal creciente. Se observa además que dicha tendencia queda registrada también por las simulaciones numéricas, lo que indica que se está reproduciendo correctamente el ensayo. Hay que tener en cuenta que el desplazamiento numérico máximo es siempre ligeramente inferior al experimental, lo que indica una mayor rigidez del conjunto. La mayor diferencia encontrada sucede para la máxima presión ensayada, que equivale a P = 60 bar. En este caso concreto, la carga ejercida es tal que conlleva el fallo total de la placa. Sin embargo, este efecto no se reproduce adecuadamente con la simulación, la cual no rompe de la misma manera, y sigue mostrando un máximo local.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&amp;lt;div class=&amp;quot;center&amp;quot; style=&amp;quot;width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;&amp;quot;&amp;gt;&lt;br /&gt;
 [[Image:Draft_del Cuvillo_793121498-image5.png|480px]] &amp;lt;/div&amp;gt;&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&amp;lt;div id=&amp;quot;_Ref135343690&amp;quot; class=&amp;quot;center&amp;quot; style=&amp;quot;width: auto; margin-left: auto; margin-right: auto;&amp;quot;&amp;gt;&lt;br /&gt;
Figura 4: Recopilación de desplazamientos máximos, experimentales y numéricos, en función de la  presión en el depósito&amp;lt;/div&amp;gt;&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Por otro lado, de los ensayos experimentales y simulaciones numéricas se pueden obtener resultados de daño una vez finalizado el estado de carga.  En lo que a ensayos experimentales se refiere, las probetas fueron sometidas a una inspección no destructiva por ultrasonidos. De este modo, se analiza y cuantifica la extensión de los daños internos. En cuanto a los resultados numéricos, se pueden analizar fácilmente las distintas variables del daño para cada una de las láminas. Destacar que únicamente el ensayo realizado a P = 35 bar tiene un daño significativo para ser comparado con las simulaciones numéricas.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Para estudiar estos resultados, la &amp;lt;span id='cite-_Ref135343838'&amp;gt;&amp;lt;/span&amp;gt;[[#_Ref135343838|Figura 5]] a) muestra el daño interno obtenido mediante ultrasonidos y la &amp;lt;span id='cite-_Ref135343838'&amp;gt;&amp;lt;/span&amp;gt;[[#_Ref135343838|Figura 5]] b) muestra la variable de daño interlaminar, ambas a P = 35 bar.  Si se analizan los daños, se puede comprobar que están localizados en torno a las condiciones de contorno. Esto se puede explicar por la forma en la que una onda de choque actúa contra la placa plana. Al aplicar una presión uniforme en toda la placa, el punto que más desplazamiento encuentra es el punto que se encuentra en medio de la placa. Sin embargo, considerando los gradientes de deformación y las tensiones, se encuentran en la zona de encastrado. Por tanto, antes de producirse el fallo en la zona central se producirá en la parte fija. Observando ambas figuras, se observa una diferencia en la forma del fallo. Mientras que el ensayo experimental muestra el daño hacia el interior de la placa, el daño numérico se corresponde con el límite del marco y se expande hacia el centro de la probeta. Por último, analizando las imágenes obtenidas durante el ensayo experimental a P = 60 bar, se puede observar cómo la rotura de la placa se inicia en las condiciones de contorno y se propaga alrededor de éstas.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
{|&lt;br /&gt;
|-&lt;br /&gt;
| [[Image:Draft_del Cuvillo_793121498-picture-Cuadro de texto 16.svg|center|182px]]&lt;br /&gt;
| [[Image:Draft_del Cuvillo_793121498-picture-Cuadro de texto 12.svg|center|600px]]&lt;br /&gt;
|}&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
==5. Conclusiones==&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Las principales conclusiones de este trabajo se resumen en los siguientes puntos:&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
:* Se ha podido realizar un ensayo experimental de manera controlada que emule el impacto de una onda de choque sobre una placa de material compuesto. Además, los dispositivos utilizados como las cámaras de alta velocidad permiten un análisis más profundo de los campos de desplazamientos.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
:* El modelo numérico es capaz de reproducir las tendencias en términos de desplazamiento de la simulación. Se reproduce tanto la amplitud como las oscilaciones que tiene la placa durante el ensayo. También los daños obtenidos se asemejan a los resultantes de los ensayos realizados.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
:* A máxima presión (P = 60 bar) los datos difieren notablemente, lo que indica que se requiere de un modelo de daño continuo más específico para reproducir el comportamiento del material en dichas situaciones.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
==Bibliografía==&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
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[8] V. Aune, E. Fagerholt, M. Langseth, y T. Børvik, «A shock tube facility to generate blast loading on structures», ''Int. J. Prot. Struct.'', vol. 7, n.&amp;lt;sup&amp;gt;o&amp;lt;/sup&amp;gt; 3, pp. 340-366, sep. 2016, doi: 10.1177/2041419616666236.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
[9] «ABAQUS Analysis User’s Manual (v6.6)». [https://classes.engineering.wustl.edu/2009/spring/mase5513/abaqus/docs/v6.6/books/usb/default.htm?startat=pt06ch26s05alm40.html https://classes.engineering.wustl.edu/2009/spring/mase5513/abaqus/docs/v6.6/books/usb/default.htm?startat=pt06ch26s05alm40.html] (accedido 18 de mayo de 2023).&lt;/div&gt;</summary>
		<author><name>RDelCuvillo</name></author>	</entry>

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